铁木辛柯梁

铁木辛柯梁是20世纪早期由美籍俄裔科学家与工程师斯蒂芬·铁木辛柯提出并发展的力学模型。[1][2]模型考虑了剪应力和转动惯性，使其适于描述短梁、层合梁以及波长接近厚度的高频激励时梁的表现。结果方程有4阶，但不同于一般的梁理论，如欧拉-伯努利梁理论，还有一个2阶空间导数呈现。实际上，考虑了附加的变形机理有效地降低了梁的刚度，结果在一稳态载荷下挠度更大，在一组给定的边界条件时预估固有频率更低。后者在高频即波长更短时效果更明显，反向剪力距离缩短时也有同样效果。

铁木辛柯梁（蓝）的变形与欧拉-伯努利梁（红）的对比

如果梁材料的剪切模量接近无穷，即此时梁为剪切刚体，并且忽略转动惯性，则铁木辛柯梁理论趋同于一般梁理论。

准静态铁木辛柯梁

铁木辛柯梁的变形。

不等于

。

在静力学中铁木辛柯梁理论没有轴向影响，假定梁的位移服从于

式中

是梁上一点的坐标，

是位移矢量的三维坐标分量，是对于梁的

中性面的法向转角，是中性面的在方向的位移。 控制方程是以下常微分方程的解耦系统：

静态条件下的铁木辛柯梁理论等同于欧拉

-伯努利梁理论，即当

可忽略上面控制方程的最后一项，得到有效的近似，式中是梁的长度。

对于等截面均匀梁，合并以上两个方程，

动态铁木辛柯梁

在铁木辛柯梁理论中若不考虑轴向影响，则给出梁的位移

式中

是梁内一点的坐标，

是位移矢量的三维坐标分量，是对于梁的

中性面的法向转角，是中性面方向的位移.

从以上假设，铁木辛柯梁，考虑到振动，要用线性耦合偏微分方程描述：[3]

其中因变量是梁的平移位移

和转角位移

。注意不同于欧拉-伯努利梁理论，

转角位移是另一个变量而非挠度斜率的近似。此外，

∙ 是梁材料的（而非）；

∙ ∙ ∙ ∙ ∙ ∙

是截面面积； 是； 是； 是；

，称作铁木辛柯剪切系数，由形状确定，通常矩形截面

是载荷分布（单位长度上的力）；

；

∙

∙

这些参数不一定是常数。

对于各向同性的线弹性均匀等截面梁，以上两个方程可合并成

轴向影响

如果梁的位移由下式给出

其中

是方向的附加位移，则铁木辛柯梁的控制方程成为

其中

，

是外加轴向力。任意外部轴向力的平衡依靠应力

式中

是轴向应力，梁的厚度设为

。

包含轴向力的梁方程合并为

阻尼

如果，除轴向力外，我们考虑与速度成正比的阻尼力，形如

铁木辛柯梁的耦合控制方程成为

合并方程为

切变系数

确定切变系数不是直接的，一般它必须满足：

切变系数由泊松比确定。更严格的表达方法由多位科学家完成，包括斯蒂芬·铁木辛柯、雷蒙德·明德林（Raymond D. Mindlin）、考珀（G . R. Cowper）和约翰·哈钦森（John W. Hutchinson）等。工程实践中，斯蒂芬·铁木辛柯的表达一般状况下足够好。[6] 对于固态矩形截面：

对于固态圆形截面：