连续梁支架施工方案定稿(高铁路四标)

现浇箱梁支架方案 报审表

工程名称：合肥市畅通二环（西南环）东至路节点改造工程 编号：

本表一式三份，经项目监理机构审核后，建设单位、监理单位、承包单位各存一份。

施工组织设计审批表

年 月 日

合肥市畅通二环（西南环）东至路节点

改造工程

现

浇

箱

梁

支

架

方

案

合肥市路桥公司合肥市畅通二环（西南环）东至路

节点改造工程项目部

二Ｏ一四年五月一日

目 录

一、编制依据及参考资料 ............................................................................... 1

二、工程概况 ................................................................................................... 1

三、支架模板方案 ........................................................................................... 2

四、荷载取值及荷载组合 ............................................................................... 5

五、结构验算 ................................................................................................... 6

六、支架基础 ................................................................................................. 20

七、支架预压与沉降观测 ............................................................................. 21

八、砼浇筑方案 ............................................................................................. 24

九、安全保证措施 ......................................................................................... 27

十、施工安全应急预案 ................................................................................. 31

十一、应急预案启动程序 ............................................................................. 34

现浇箱梁支架方案

一、编制依据及参考资料

1、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；

2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；

3、合肥市畅通二环（西南环）东至路节点改造工程施工招标文件、图纸及补充文件。

4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社，周永兴等编著）。

二、工程概况

合肥市畅通二环（西南环）东至路节点工程位于合肥市南二环，现状南二环路为城市主干路，随着合肥城市的发展，现状南二环已难以承担日益增长的交通量需求。本次改造拟以城市快速路标准对南二环路进行改造。

本方案跨线桥采用连续箱梁桥，桥长211.5m ，分为三联。

桥梁跨径布置为：第一联30*30m，桥宽15m; 第二联2*30m，跨越南二环，为人行道、车行共板，宽21.5m 桥下净空不小于4.5m ；第三联2*30m,宽15m 。台后采用8m 长搭板。

桥梁引道段，内外高差0.3m 至桥台路段，采用钢筋混凝土墙。其中：北段挡墙长90m, 南段挡墙长71m.

东至路与南二环交口四个象限均设人行天桥，各有一个1:2梯道和一个1:8坡道，均为钢结构。该天桥主梁跨越东至路地面系统，桥下净空不小于4.5m, 与南二环道路中心线基本平行；主梁总长14.5m, 总宽4.9m.1:2螺旋式梯道，总宽2.4m, 净宽2.0m 。1:8折返式坡道，总宽2.4m, 净宽2.0m 。

1

21.5m 宽断面箱梁，采用单箱三室，斜腹板形式，箱梁顶宽21.5m ，箱底宽15m, 两侧斜腹板斜率为1:1.768，悬臂宽2.5m ，梁中心高度为1.9m ，顶板中心弯折向外横坡

1.5%，底板水平，腹板一律沿竖直方向设置。顶板厚0.25～0.5m ，底板厚0.22～0.4m ，腹板厚0.45m ～0.6m ，主梁中横梁宽2.0m ，端横梁宽1.5m ；

15m 宽断面箱梁，采用单箱双室，斜腹板形式，箱梁顶宽15m ，箱底宽9m, 两侧斜腹板斜率为1:1.823，悬臂宽2.0m ，梁中心高度为1.9m ，顶板中心弯折向外横坡1.5%，底板水平，腹板一律沿竖直方向设置。顶板厚0.25～0.5m ，底板厚0.22～0.4m ，腹板厚0.45m ～0.6m ，主梁中横梁宽2.0m ，端横梁宽1.5m ；

三、支架模板方案

箱梁采用碗扣式满堂支架整联现浇施工。箱梁混凝土采用两次浇筑成型工艺，第一次浇注至顶板下缘线，第二次浇筑顶板和翼板。整联纵向不分缝，一次浇筑完成。

碗扣式满堂支架自下往上布设为：施工成型的现有路面(或后期地基处理后的混凝土顶) ＋支架底托（可调）＋支架构件（多层加长）＋支架顶托（可调）＋横（纵）Ⅰ10工字钢或（方木14×8.5cm ）＋纵（横）向方木（8.5×8.5cm ）＋高强竹胶板（15mm 厚）。

1、支架

连续梁支架立杆采用碗扣式支架，材料壁厚3.5mm ，外径φ48mm ，考虑到钢管壁厚的偏差，支架验算时取钢管壁厚为2.8mm 进行验算。上下托均采用60cm 高可调式上下托，剪刀撑采用外径φ48mm 普通钢管。箱梁底板底部的碗扣支架主要采用60×90×120cm （腹板段）、90×90×120cm （箱室段）、60×60×120cm （横梁段）形式，局部加密。具体布置如下：

（1）横梁处布置：

①标准段:（梁高1.9m ）

0.6m （立杆横桥向间距）×0.6m （立杆顺桥向间距）×1.2m （横杆步距）

②50米大跨:（梁高2.8m ）

0.3m （立杆横桥向间距）×0.6m （立杆顺桥向间距）×1.2m （横杆步距）

（2）腹板处布置：

①标准段： 0.6m（横向）×0.9m （纵向）×1.2m （横杆步距）

②50米大跨:

2

Ⅰ、中横梁两侧14米范围内(梁高2.0～2.64m) ：0.3m （横向）×0.6m （纵向）×

1.2m （横杆步距）

Ⅱ、中横梁两侧14米范围外（梁高1.8～2.0m ）：0.6m （横向）×0.9m （纵向）×

1.2m （横杆步距）

（3）箱室处布置：

① 标准段：0.9m （横向）×0.9m （纵向）×1.2m （横杆步距）

②50米大跨:

Ⅰ、中横梁两侧14米范围内(梁高2.0～2.4m) ：0.9m （横向）×0.6m （纵向）×

1.2m （横杆步距）

Ⅱ、中横梁两侧14米范围外（梁高1.8～2.0m ）：0.9m （横向）×0.9m （纵向）×

1.2m （横杆步距）

（4）翼板布置：0.9m （横向）×0.9m （纵向）×1.2m （横杆步距）

（5）、支架构造要求

①、支架纵横向均设置剪刀撑，其宽度应在4～6m 之间，剪刀撑与地面夹角45°～60°之间。剪刀撑中间间距应小于或等于4.5m 。在支架外侧四周及分区连接处必设。所有剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆或横杆扣紧外，斜杆应每步与立杆扣接。

②模板支架高度大于4.8m 时，顶端和底部设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距小于或等于4.8m ，当不足4.8m 时，应设置上下水平剪刀撑。

③桥墩处支架与桥墩用钢管抱结。

④当采用钢管扣件做斜杆时，斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点距离不大于150mm ，当出现不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件扭紧力矩应为40-65N.m 。

⑤底层纵、横向水平杆作为扫地杆，当地面有高差时距地面高度应小于或等于500mm ，立杆底部应设置可调底座或固定底座；立杆上端伸出顶层水平杆的长度不得大于500mm ，翼缘板下和曲线箱梁立杆上部应增设斜向横杆，并确保立杆自由端高度不大于500mm ，并严格控制扫地杆高度不大于500mm 。

⑥可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于6扣，插入立杆的长度不得小于150mm 。

⑦可调顶托采用 KTC-45、KTC-60两种规格，顶托自由端长度不超过20cm 。为保证顶托上的10#工字钢或8.5×14cm 方木位于顶托中部，在工字钢或方木两侧设置大头木楔，将工字钢或方木在顶托槽口上对称楔紧，保证顶托受力为轴心受压。

⑧对顺桥向部分立杆不合模数采用普通钢管进行横向联接，联接时每端钢管与立杆扣接点不少于两根立杆。

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（6）、支架方木、工字钢

每一联碗扣件拼装之前，先根据具体墩高统计所需的工程材料数量，并根据分节高度控制标高，不足部分预先配齐。

为确保支架的整体稳定，沿桥纵、横向立面设置剪刀撑，杆件顶、底部加设横杆。立杆上托安放Ⅰ10工字钢或8.5*14cm方木，工字钢或方木上设8.5×8.5cm 方木作为分配梁，方木净间距均采用30cm （中到中38.5cm ）。

当梁高大于等于1.8米时，在横梁处和腹板底处，方木中到中间距30cm ，当梁高大于2.4米时，方木中到中间距为25cm 。

在方木上铺设底模，底模采用15mm 厚的高强竹胶板。

梁端支座垫石四周用方木支撑底模。安装时根据高度选定方木厚度，用木楔调整楔死，待支架拆除时退楔拆除方木。支架搭设完毕，铺设底模板之前，应对支架进一次全面检查，包括杆件底座、纵横向剪刀撑等。支架高程的确定根据预压结果考虑砼未凝固前所有施工荷载对支架产生的弹性变形和非弹性变形。

进场的碗扣应无较大变形，无损伤，支架使用前抽检进行力学试验。

搭设支架时同时考虑预拱度的设置。预拱度根据梁体自重、预应力上拱度、模板及支架的重量即荷载对支架产生的弹性变形、非弹性变形等综合因素来考虑。

2、模板

模板具有足够的刚度和强度，并便于安装和拆卸，防止变形。模板由侧模、端模、内模和底模四大部分组成。模板在安装时，所有的拼缝均设双面胶带贴紧，以防漏浆。

底模与侧模：均采用15mm 厚高强竹胶板制作，固定在支架顶部横向方木上。 内模：考虑到内模较易损毁，利用率低，为降低工程成本，内模采用木工板制作，加劲肋采用钢管配合方木横向环形骨架用以支承内模，确保箱梁内箱室的结构尺寸正确无误。内模支架顺桥向0.6m 一道横撑及竖向支撑。顶板上弯矩剪力最小处预留

1.5m*1.5m人孔，以便内模支架的拆除及搬运。

端模：包括张拉锚台位置的端模与内外模骨架连接，形成封闭端。

3、支架拆除

钢筋砼箱梁达到设计强度要求、预应力钢筋混凝土预应力施工完成孔道压浆后，可拆除支架。拆除支架时应对称、均匀、有序地松动支架顶托进行。拆除按照先翼缘板后底板，先跨中后支点的顺序进行。当达到一定的卸落量后，支架便可脱离梁体，进行底模拆除，底模拆除完毕后拆除支架。

（1）拆除顺序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；

（2）拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；

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（3）拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；

（4）拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；

四、荷载取值及荷载组合

1、荷载取值（查《碗扣式钢管脚手架安全技术规范》P12-P13，部分取值偏大。）

（1）模板、支架自重：

竹胶板自重取0.15kN/m2。

8.5*8.5方木每米自重8*0.085*0.085*1=0.06KN/m。按照净间距30cm 考虑，则每m 2重量为0.06*1/0.3=0.2KN/m2。

Ⅰ10#工字钢每米自重11.2kg/m，按照净间距60cm 考虑，则每m 2重量为11.2*10/1000/0.6=0.19kN/m2或14*8.5方木每米自重8*0.14*0.085*1=0.1KN/m。按照净间距60cm 考虑，则每m 2重量为0.1*1/0.6=0.17kN/m2。

计算支架时，模板及纵横向方木按照均布荷载计算，荷载大小为0.15+0.2+0.19（0.17）=0.54（0.52） kN/m2。取1kN/m2进行计算。

内模板（含支架）均布荷载取2KN/m2。

（2）新浇注钢筋砼自重

参照《路桥施工计算手册》第172页，箱梁配筋率按>2%计, 则钢筋砼自重取值26KN/m3。

（3）施工人员和施工料具运输、堆放荷载

①计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布荷载取2.5kN/m2，另以集中荷载

2.5KN 进行验算；

②计算直接支撑小楞的梁或拱架时，均布荷载可取1.5 kN/m2；

③计算支架立柱及支撑拱架的其它结构构件时，均布荷载可取1.0 kN/m2；

（4）振捣混凝土时产生的荷载：取2 kN/m2。

2、荷载分项系数

计算脚手架及模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：

（1）永久荷载的分项系数，取1.2；计算结构倾覆稳定时，取0.9。

（2）可变荷载的分项系数，取1.4。

计算构件变形（挠度）时的荷载设计值，各类荷载分项系数，均取1.0。

3、荷载组合

5

计算底模板及支架强度时，荷载组合为：（1）+（2）+（3）+（4）；

验算底模板及支架刚度时，荷载组合为：（1）+（2）；

五、结构验算

碗扣式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。

本工程现浇箱梁支架按φ48×2.8mm 钢管扣件架进行立杆内力验算，计算结果同样也适用于WDJ 多功能碗扣架（计算结果较扣件式脚手架偏于安全）。

1、支架布置详见附图

（1）横桥向布置为:

③、16m 标准段：

（90×2＋60×3＋90×2+60×3+90）×2=1620cm（对称布置）

16m横梁段：

90×2＋60×21+90×2=1620（对称布置）

④、50米大跨段14米内：

90*2+60+30*2+60+90*3+60+30*2+60+90*2=990cm（对称布置）

50米大跨段14米外：

90*2+60+60+60+90*3+60+60+60+90*2=990cm（对称布置）

50米大跨段横梁：

90*2+60+30*17+60+90*2=990cm（对称布置）

（2）顺桥向布置为（每跨）：

① 30米跨：60×4＋90×28＋60×4=3000cm

② 35+50+35大跨段：60*3+90*18+60*58+90*8+90*8+60*58+90*18+60*3=120m

（3）横杆竖向步距：

横杆竖向步距均按1.2m 布设。

2、立杆承载力计算

（1）荷载的计算

单肢立杆轴向力计算公式根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.6.1如 6

下式5-1所示。

N = [1.2Q1 + 1.4 （Q3+Q4）]×Lx ×Ly +1.2 Q2V (5-1)

式中：Lx 、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距（m ）；

V —— Lx 、 Ly段的混凝土体积（m3）。

单肢立杆稳定性按下式计算：

N ≤φA f （5-2）

式中：A —— 立杆横截面积；

φ—— 轴心受压杆件稳定系数，按细长比查上述规范附录C ；

f —— 钢材强度设计值，查上述规范附录B 表B2；

Ｑ1——支撑架模板自重标准值；

Ｑ2—— 新浇砼及钢筋自重标准值；

Ｑ3—— 施工人员及设备荷载标准值；

Ｑ4—— 振捣砼产生的荷载。

由于碗扣支架的纵、横向间距不一样，并且承受的荷载也不一样，因此分区域进行计算：

①翼缘板区域（横向0.9m*纵向0.9m ，横杆步距1.2m ）：

按翼缘板最厚处（根部）计算砼量，各种跨径翼缘板根部厚度均为42cm 。

N1=[1.2×1+1.4×(1+2)] ×0.9×0.9+1.2×26×0.42×0.9×0.9=14.99KN

②腹板区域

Ⅰ、箱梁标准段：横向0.6m*纵向0.9m, 横杆步距1.2m ：

按箱梁全高计算，30米跨径下箱梁高度均为1.9米，因腹板宽度较窄（厚45cm-60cm ）, 腹板下支架横向布设为60×2，取0.45+0.6*2+0.45断面进行计算，则在此断面下立杆数量为3根。为偏安全计算，取腹板厚62cm 计算。

则N2=﹛[1.2×1+1.4×(1+2)] ×2.1×0.9+1.2×26×（1.8×0.62+0.64×1.48）×0.9﹜／3=22.71kN

Ⅱ、大跨区域：

a 、距中横梁两侧14米范围内(梁高2.0～2.64m) ， 横向0.6m*纵向0.6m*横杆步距1.2m ，箱梁高按此范围内最大梁高2.4米计算。因腹板宽度较窄（厚40cm-62cm ）, 腹板下支架横向布设为60×2，取0.45+0.6*2+0.45断面进行计算，则在此断面下立杆数量为3根。为偏安全计算，取腹板厚62cm 计算。

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N2=﹛[1.2×1+1.4×(1+2)] ×2.1×0.6+1.2×26×（2.64×0.62+0.96×1.48）×0.6﹜／3=18.39kN

b 、距中横梁两侧14米范围外(梁高1.8～2.0m) ， 横向0.6m*纵向0.9m*横杆步距1.2m ，箱梁高按此范围内最大梁高2.0米计算。因腹板宽度较窄（厚40cm-62cm ）, 腹板下支架横向布设为60×2，取0.45+0.6*2+0.45断面进行计算，则在此断面下立杆数量为3根。为偏安全计算，取腹板厚62cm 计算。

则N2=﹛[1.2×1+1.4×(1+2)] ×2.1×0.9+1.2×26×（2.0×0.62+0.96×1.48）×0.9﹜／3=23.9kN

③箱室区域

Ⅰ、箱梁标准段：横向0.9m*纵向0.9m, 横杆步距1.2米：

箱梁箱室顶板加底板共厚44cm 。

N3=[1.2×（1+2）+1.4×(1+2)] ×0.9×0.9+1.2×26×0.44×0.9×0.9=17.44 kN

Ⅱ、大跨区域：

a 、距中横梁两侧14米范围内(梁高2.0～2.64m) ， 横向0.9m*纵向0.6m*横杆步距1.2m ，箱梁高按此范围内最大梁高箱梁箱室顶板与底板最大共厚75cm 。

N3=[1.2×（1+2）+1.4×(1+2)] ×0.9×0.6+1.2×26×0.75×0.9×0.6=16.8 kN

a 、距中横梁两侧14米范围外(梁高1.8～2.0m) ， 横向0.9m*纵向0.9m*横杆步距

1.2m ，箱梁高按此范围内最大梁高箱梁箱室顶板与底板最大共厚56cm 。

N3=[1.2×（1+2）+1.4×(1+2)] ×0.9×0.9+1.2×26×0.56×0.9×0.9=20.47 kN

④横梁区域

Ⅰ、标准段横梁：横向0.6m*纵向0.6m* 1.2m 横杆步距，考虑箱梁分两次浇筑梁高按1.8米计算。

N4=[1.2×1+1.4×(1+2)] ×0.6×0.6+1.2×26×1.8×0.6×0.6=22.16kN

Ⅱ、大跨区域：横向0.3m*纵向0.6m* 1.2m 横杆步距，考虑箱梁分两次浇筑梁高按2.8米计算。

N4=[1.2×1+1.4×(1+2)] ×0.3×0.6+1.2×26×2.8×0.3×0.6=17.12kN

（2）立杆强度判定

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根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm ，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N ］=29.2KN(查路桥施工计算手册表13-5) ，由上述计算可知翼缘板区域、腹板区域、箱室区域、横梁区域立杆强度均满足要求。

以上立杆计算均未考虑自重及杆件，但因安全储备较大，加之箱梁分两次浇筑，考虑自重等后也可满足要求。

（3）立杆力学特性计算

WDJ 碗扣型脚手架材料为:φ48mm, δ=2.8mm(Q235) 热轧钢管, 其截面特性计算如下:

42.44

48-）=4244.88mm 3截面抗弯模量3248

π⨯（484-42. 44）=101877mm 4截面惯性矩: I= 64

1截面回转半径482+42. 42）=16. 014 3π

截面净面积: A =π⨯(482-42. 42) =397. 40mm 2

04

Q235钢材抗压强度: 205N/mm2

（4）单肢立杆稳定性计算

横杆步距1.2m ，则长细比λ=μl/i(μ=1)=1*1200/16.01=75

查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录C ：杆件稳定系数φ=0.75

则N/ΦA＝23.9×103/（0.75×397.4）＝80.2N/mm2≤f＝205N/mm2

计算结果钢管壁厚采用2.8mm 具备2.55倍安全系数，说明支架是安全稳定的。

3、 底模板计算

（1）、模板强度验算

Ⅰ、底模板背楞（方木）净间距最大为30cm （中到中38.5cm ）

竹胶板面板宽122cm, 其肋（背木）中到中距离为30cm ，因此，面板可近似按三跨连续梁进行计算, 按箱梁全高180cm 计算，取1m 宽度模板。

模板承受线荷载 q=1.2（Q1+Q2）+1.4(Q3+Q4)*Lx*Ly

=（1.2*（0.15+2+1.8*1*26）+1.4*（2.5+2））*1=65.04KN/m 9

因所取计算的模板长度为1.22m ，同时按等距三跨连续梁计算，查《路桥施工计算手册》P763页附表2-9公式知：Mmax=0.1ql2(抗弯承载力验算)

=0.1*65.04*0.3852=0.964kN.m；

竹胶板（15mm 厚）截面抵抗矩：W=bh2/6 =1000*152/6=37500mm3；

σ=M/W=964000/37500=25.71Mpa

Ⅱ、横梁及腹板底模板背楞（方木）净间距为21.5cm （中到中30cm ）处竹胶模板面板宽122cm, 其肋（背木）中到中距离为30cm ，因此，面板可近似按四跨连续梁进行计算。取50米大跨2.8米高中横梁进行验算，取1m 宽度模板

模板承受线荷载 q=1.2（Q1+Q2）+1.4(Q3+Q4)*Lx*Ly

=（1.2*（0.15+2.8*1*26）+1.4*（2.5+2））*1=93.84KN/m

因所取计算的模板长度为1.22m ，同时按等距四跨连续梁计算，查《路桥施工计算手册》P763页附表2-9公式知：Mmax=0.107ql2(抗弯承载力验算)

=0.107*93.84*0.30=0.903kN.m；

竹胶板（15mm 厚）截面抵抗矩：W=bh2/6 =1000*152/6=37500mm3；

σ=M/W=903000/37500=24.08Mpa

根据以上计算，底模板的强度满足使用要求。

（2）、模板刚度验算

竹胶板弹性模量E=11000Mpa

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惯性矩I=bh3/12=1000*153/12=281250mm4；

验算刚度时，q=1.2（Q1+Q2）：

Ⅰ、箱室及翼缘板底模板背楞（方木）净间距为30cm （中到中38.5cm ）处

线荷载q=1.2*（0.8*26+0.15）*1=25.14kN/m

考虑竹胶面板的背带为8.5cm ×8.5cm 木方，面板的实际净跨径为300mm 。

按等距三跨连续梁计算挠度，查《路桥施工计算手册》P763页附表2-9公式知： 挠度f=0.677*ql4/(100EI)=0.677*25.14*3004/(100*11000*281250)

=0.445mm

Ⅱ、横梁及腹板底模板背楞（方木）净间距为21.5cm （中到中30cm ）处

线荷载q=1.2*（2.8*26+0.15）*1=87.54 kN/m

考虑竹胶面板的背带为8.5cm ×8.5cm 木方，面板的实际净跨径为21.5cm 。

按等距四跨连续梁计算挠度，查《路桥施工计算手册》P765页附表2-10公式知： 挠度f=0.632*ql4/(100EI)=0.632*87.54*2154/(100*11000*281250)

=0.38mm

底模板刚度满足要求。

故综合以上底模板强度及刚度满足要求。

4、侧模板计算

①、Q5： 振捣混凝土产生的荷载，对侧板取4.0kPa 。

②、Q6： 倾倒混凝土时对侧板产生的水平荷载，通过以下公式可以求得：

新浇混凝土对侧模的压力Q6计算

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，在竖向上以V=1m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=25℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力：

新浇混凝土初凝时间：t0=100/（T+15）=100/（25+15）=2.5h

新浇混凝土对模板侧压力：Q6=0.22q2t 0β1β2Vh/2

β1——外加剂修整系数，掺扮缓凝剂时取1.28

β2——混凝土塌落度取修整系数1.15

H ——混凝土计算处位置距混凝土顶面高度，按最大值取，取高度2.8米 11

Q6=0.22×26×2.5×1.28×1.15×1×2.8=58.9Kpa

侧模板方木按8.5×8.5cm 方木以纵向60cm 、水平30cm 的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有：

8.5×8.5cm 方木以间距60cm 布置

① 模板厚度计算

q=( Q5+ Q6)l=(4.0+58.9)×0.6=37.74kN/m

q ⋅l 237.74⨯0.3852

==0.699KN ⋅m 则：M max =8 8

模板需要的截面模量：W =M 0.6993 -5m ==1.55⨯10[σW ]⨯0.90.9⨯50⨯103

竖向方木间距0.6m ，根据W 、b 得h 为：

==0.0124m =12.4mm 因此侧模板采用厚15mm 竹胶板满足强度要求。

② 模板刚度验算

ql 438.4⨯3004

=＝0.79mm ＜0.385/400m=0.96mm f max =128EI 128⨯11000⨯281250

故侧模板刚度满足要求。

5、横桥向方木（8.5*8.5）计算

横向（竹胶板下背楞）采用8.5*8.5方木，方木净间距按照30cm （横梁及腹

板处净间距为21.5cm ）, 因横向荷载非均布荷载，按照连续梁计算比较繁琐，为简化计算并偏于安全考虑，按照简支梁计算，将上方承受荷载简化为线荷载计算，按照纵向背楞（工字钢或8.5*14cm方木）净间距按照三个区域分别进行验算：

[σw]＝12Mpa ，E ＝9×103Mpa

W=85*852/6=102354mm3

I=85*853/12=4350052mm4

12

q

（1）腹板及横梁区域

跨度L=600mm，考虑到分两次浇筑，砼高度2.6米计算, 方木中到中间距为30cm 。 强度验算时：

线荷载q=（1.2*（2.6*26+0.15）+1.4*（2.5+2））*0.3=26.28KN/m

Mmax=ql2/8=26.28*0.62/8=1.183kN.m

σ=M/W=1.183*106/102354=11.56Mpa

刚度验算时：

线荷载q=1.2*（2.6*26+0.15）*0.3=24.39KN/m

挠度f=5*ql4/(384EI)=5*24.39*6004/(384*9000*4350052)

=1.05mm

（2）箱室区域（跨度L=900mm），顶板加底板按70cm 计算。

强度验算时

线荷载q=（1.2*（0.7*26+0.15+2）+1.4*（2.5+2））*0.385=11.827KN/m

Mmax=ql2/8=11.827*0.92/8=1.197kN.m

σ=M/W=1.197*106/102354=11.7Mpa

刚度验算时：

线荷载q=1.2*（0.7*26+0.15+2）*0.385=9.402KN/m

挠度f=5*ql/(384EI)=5*9.402*900/(384*9000*4350052)

=2.05mm

（3）翼缘板区域（跨度按900mm 计，荷载按翼缘板根部取值，偏大）

强度验算时

线荷载q=（1.2*（0.65*26+0.15）+1.4*(2.5+2)）*0.385=10.303kN/m

Mmax=ql2/8=10.303*0.92/8=1.043kN.m

σ=M/W=1.043*106/102354=10.19Mpa

13

44

刚度验算时：

线荷载q=1.2*（0.65*26+0.15）*0.385=7.877KN/m

挠度f=5*ql4/(384EI)=5*7.877*9004/(384*9000*4350052)

=1.72mm

故综合以上横桥向方木（8.5*8.5）强度及刚度满足要求。

6、纵桥向8.5cm*14cm（立放）方木或10#工字钢验算

8.5cm*8.5cm方木下为8.5cm*14cm（立放）方木或10#工字钢，8.5cm*14cm方木或10#工字钢间距与支架钢管对应，为简化计算过程按照简支梁进行计算，碗扣支架间距分别为60cm 和90cm 。分区域进行检算。

8.5cm*14cm方木力学特性如下：

[σw]＝12Mpa ，E ＝9×103Mpa

W=85*1402/6=277666mm3

I=85*1403/12=19436666mm4

A=0.085*0.14=0.012m2

EA=108000000N

EI=174930 N.m2

10#工字钢力学特性如下：

[σw]＝205Mpa ，E ＝2.05×105Mpa

A=14.33cm2

W=49cm3=49000mm3

I=245cm4=2450000mm4

EA=2.05×105Mpa ×14.3cm2=293150000N

EI=2.05×105Mpa ×245cm4=502250N.m2

（1）横梁区域

Ⅰ、标准段：14*8.5cm方木或10#工字钢跨度L=600mm，上方方木跨度600mm ，方木间距中到中30cm ：

取荷载最不利布置进行计算 ，横梁高度按1.8米计算。

14

P 为方木传下的集中荷载

P=（1.2*（1.8*26+0.15+2）+1.4*(2.5+2)）*0.3*0.6+1.2*8*0.085*0.085*0.6 =11.74KN

查《路桥施工计算手册》P741页附表2-3-3公式知：

Mmax=P/L*(2a+b)*a=11.74/0.6*(2*0.15+0.3)*0.15=1.761KN.m

弯矩如下图所示：

y

x

则对方木：

σ=M/W=1.761*106/277666=6.34Mpa

对10#工字钢：

σ=M/W=1.761*106/49000=35.9Mpa

刚度验算时：

P=1.2*（1.8*26+0.15+2）*0.3*0.6+1.2*8*0.085*0.085*0.6=10.61KN

查《路桥施工计算手册》P741页附表2-3-3公式知：

挠度fmax=P*a/(6EIL)*(3aL2-4a 2L+a3-a 2b)

则对方木：

fmax=10610*150/(6*174930*106*600)*(3*150*6002-4*1502*600+1503-1502*300)=0.264mm＜0.6/400m=1.5mm，8.5*14方木满足要求；

对10#工字钢：

fmax=10610*150/(6*502250*106*600)*(3*150*6002-4*1502*600+1503-1502*300)

15

=0.009mm＜0.6/400m=1.5mm，10#工字钢满足要求

Ⅱ、大跨：按2.8米横梁进行验算

14*8.5cm方木或10#工字钢跨度L=300mm，上方方木跨度600mm ，方木间距中到中30cm ： 则P=（1.2*（2.8*26+0.15+2）+1.4*(2.5+2)）*0.3*0.6+1.2*8*0.085*0.085*0.6

=17.36KN

因14*8.5cm方木或10#工字钢跨度只有30cm ，其上8.5*8.5方木集中荷载为17.36KN ，参照上述标准段计算，显然14*8.5cm方木或10#工字钢强度及刚度均满足要求。

（2）腹板区域

Ⅰ、标准段（含大跨段距中横梁14米外取混凝土高度2.0米）：14*8.5方木或10#工字钢跨度L=900mm，上方方木跨度600mm

腹板厚为40cm 到62cm ，，按最厚腹板进行验算, 取横向截面0.45+0.6*2+0.45进行计算，则在此断面下纵向方木数量为3根，上方方木中到中间距为30cm 。

最不利受力情况如下图：

作用在纵向3根方木上的总荷载为：

P 总=1.2*（0.62*2+1.48*0.64）*0.9*26+1.2*（0.15+2）*2.1*0.9+1.4*（2.5+2）

*2.1*0.9+1.2*8*0.085*0.085*2.7*3=78.76KN

考虑箱梁荷载经竹胶板和方木分配，近似将此总荷载均匀分配到每根纵向方

木上，则P 每根=78.76/3=26.25,则P=26.25/3=8.75KN

因为∑M 跨中=0，则有 N支座*450-P*300+ M跨中=0,

即1.5P*450-P*300+ M跨中=0，则M 跨中=-375P=-0.375*8.75=-3.281KN.m

弯矩如下图所示：

16

σ=M/W=3.281*106/277666=11.8Mpa＜[σw]＝12Mpa ，8.5*14方木满足要求； σ=M/W=3.281*106/49000=67.0Mpa＜[σw]＝205Mpa ，10#工字钢满足要求； 腹板90cm 厚处，刚度验算时：

采用结构力学求解器进行挠度计算：

变量定义,l=0.9 结点,1,0,0 结点,2,0.9,0 单元,1,2,1,1,0,1,1,0 结点支承,1,3,0,0,0 结点支承,2,3,0,0,0

单元荷载,1,1,8751,150/900,90 单元荷载,1,1,8751,1/2,90 单元荷载,1,1,8751,750/900,90

单元材料性质,1,1,108000000,174930,1,1,-1（对方木） 单元材料性质,1,1,293150000,502250,1,1,-1（对工字钢） 挠度如下图所示

x

fmax=1.49mm＜0.9/400m=2.25mm，8.5*14方木满足要求；

fmax=0.5mm＜0.9/400m=2.25mm，10#工字钢满足要求，则其它腹板位置处刚度满足要求。

17

Ⅱ、大跨段距中横梁14米内（梁高2.0～2.64米）：14*8.5cm方木或10#工字钢跨度L=600mm，上方方木跨度300mm

P=1.2*(0.15+2+2.64*26)*0.3*0.3+1.4*(2+2.5)*0.3*0.3+1.2*8*0.085*0.085*0.3=8.23KN.

按简支梁计算：Mmax=pl/4=8.23*0.6/4=1.235KN.m

σ=M/W=1.235*106/277666=4.44Mpa＜[σw]＝12Mpa ，8.5*14方木满足要求； σ=M/W=1.235*106/49000=25.2Mpa＜[σw]＝205Mpa ，10#工字钢满足要求； 刚度验算时：

P=1.2*（2.64*26+0.15+2）*0.3*0.3+1.2*8*0.085*0.085*0.3=7.66KN fmax=pl3/(48EI)=7.66*1000*0.63/(48*174930)=0.197mm＜0.3/400m=0.75mm, 则8.5*14方木满足要求；

fmax=pl3/(48EI)=7.66*1000*0.63/(48*502250)=0.06mm＜0.3/400m=0.75mm, 则10#工字钢满足要求；

综合以上腹板区域纵向方木及工字钢强度及刚度满足要求 （3）箱室区域

Ⅰ、标准跨：14*8.5方木或10#工字钢跨度L=900mm，上方方木跨度900mm

取荷载最不利布置进行计算

P =（1.2*（0.44*26+0.15+2）+1.4*(2.5+2)）*0.385*0.9+1.2*8*0.085*0.085*0.9 =7.9KN

荷载小于腹板区域P=8.75KN，不再进行验算，满足要求。 刚度验算时：

P=1.2*（0.44*26+0.15+2）*0.3*0.9+1.2*8*0.085*0.085*0.9=4.46KN

18

荷载小于腹板区域，不再进行验算，满足要求。

（4）翼缘板区域（14*8.5方木跨度L=900mm，上方方木跨度取900mm ，荷载按照根部荷载取值，偏大）

取荷载最不利布置进行计算

P=（1.2*（0.42*26+0.15+2）+1.4*(2.5+2)）*0.385*0.9+1.2*8*0.085*0.085*0.9 =7.67KN

采用结构力学求解器计算： 变量定义,l=0.9 结点,1,0,0 结点,2,0.9,0 单元,1,2,1,1,0,1,1,0 结点支承,1,3,0,0,0 结点支承,2,3,0,0,0

单元荷载,1,1,7670,65/900,90 单元荷载,1,1,7670,1/2,90 单元荷载,1,1,7670,835/900,90

单元材料性质,1,1,108000000,174930,1,1,-1（对方木） 单元材料性质,1,1,293150000,502250,1,1,-1（对工字钢）

弯矩如下图：

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σ=M/W=2.224*106/277666=8.0Mpa＜[σw]＝12Mpa ，8.5*14方木满足要求 σ=M/W=2.224*106/49000=45.3Mpa＜[σw]＝205Mpa ，10#工字钢满足要求； 挠度如下图所示

x

fmax=0.9mm＜0.9/400m=2.25mm，8.5*14方木满足要求； fmax=0.3mm＜0.9/400m=2.25mm，10#工字钢满足要求。 综合以上翼板区域纵向方木及工字钢强度及刚度满足要求

六、支架基础

1.支架地基（路面破损处）处理

支架地基经调查，主要分三部分处理。

第一部分为老路面，地质剖面自上而下分别为：0.24m 砼面板，0.4m~0.6m水泥稳定级配碎石基础，通过地基承载力验算，老路面承载力满足要求；

第二部分为新路基，通过组织优化先将跨线桥下方路床进行换填后再进行支架搭设，通过承载力验算，新路基承载力满足要求；

第三部分为路面破损处，以承台基坑为例。当承台拆模后及时对承台进行回填，避免被水淹导致基底承载力下降，根据图纸要求承台顶面以下逐层回填厂拌级配碎石，每层厚度不超过20cm 分层回填夯实。承台顶面以上部分，在道路两侧分层回填厂拌级配碎石至路面，填筑完后表层浇注一层20cm 厚C15砼。。

在绿化带中间部分避免后期绿化带施工时做返工，选择液限小于50、塑限小于26等其它指标满足要求的土分层回填、夯实，填筑完后表层浇注一层20cm 厚C15砼。

对于局部地段地基承载力较差的路段，采用硬质材料换填, 上部采用10cm 级配

20

碎石找平，碾压完成后表层浇筑一层20cm 厚C15砼。对于采用硬质材料换填的，应按照石方路及填筑施工要求进行施工和检测：采用水准仪每40m 断面进行沉降观测，采用自重18吨以上振动压路机振压两遍标高差不大于2mm 。

2、基础承载力验算

由前面计算知立杆最大处受力为23.9KN, 支架底托钢板长、宽各0.12m, 则支架地基应力为f=23.9/(0.12+0.1*2)2=233.4Kpa。（砼按照45度发散角进行计算）

经处理后的支架地基基础，承载力能达到300KPa 以上，故支架地基承载力满足要求。支架基础应有一定的横坡度以利排水，支架四周不得积水，否则在积水处应设置排水沟槽。

七、支架预压与沉降观测

为保证箱梁砼结构的质量，首联钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压，预压前将全部碗扣用铁锤打紧。

预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重预制砼块（梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2) ，砼块尺寸暂定为1.0m*1m*1m，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），支架变形稳定后不小于6小时，且梁跨预压时间不少于三天。预压前一定要仔细检查支架各节是否连接牢固可靠，沉降观测点是否布置。预压的荷载根据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载总重量。采用堆载的方法均布的压于支架上，并设观测点进行观测。支架及底模完工后, 采用汽车吊吊重, 按照箱梁设计重量分配预压荷载, 并按计算出的总荷载的110%进行超载预压。

1、支架预拱度控制

箱梁浇筑时，预拱度施工考虑以下主要因素： a 、支架及地基承受施工荷载后引起弹性变形S 1； b 、连续箱梁由于砼收缩及徐变引起挠度f ；

c 、由于杆件接头挤压和卸落设备压缩而发生非弹性变形S 2； d 、支架基础受载后非弹性沉降S 3；

21

e 、底板模板刚度； f 、钢绞线张拉拱起s 4。

通过预压后，分别观察支架及地基不可恢复变形值S 2、S 3及可恢复变形S 1（支架）+S1（地基）。预压后S 2、S 3消除，然后在在设计标高基础上预留箱梁预拱度为弹性变形S 1（支架）+S1（地基）+S 4。

2、具体步骤：

模板标高调整完毕后，由于砼块采用堆放，在底板上方无法设置观测点，故观测点设置在底模下的方木上。预压时按照观测阶段和观测时间测设各观测点标高，采用钢尺和DS2水准仪测设各观测点标高，观察沉降情况。

预压时主要观测的数据有：地基沉降、顶板沉降、支架沉降；卸载后顶板可恢复量。沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程。观测过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。

由于桥梁标准段跨度为30m ，预压以30米跨为例计算：

①根据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载总重量。具体如下：

a 、箱梁自重

通过计算，箱梁混凝土方量320m3、取2.3t/m3,箱梁混凝土自重为736t ；钢筋及钢绞线自重为70t, 总合计为：806t 。

b 、施工不可预见荷载

施工时不可遇见荷载取混凝土自重的5%，即箱梁总的不可预见荷载为16.3t 。 通过以上计算知，一片梁支架承受的总荷载为333+16.3=349.3t。支架预压施工时，预压翼缘板总重量为33.3+1.63=49.6t，预压底板总重量为299.7t ；施工时，超压按1.1的系数考虑，故翼缘板总重量为59.5t ，底板总重量为359.6t 。

c 、预压实施方案：

①采用砼块预压：每个砼块体积：1m ×1.m ×1m=1.0m3 重量为：1.0m3×2.3T/m3=2.3T

每跨所需砼块数：（59.5+359.6）T/2.3T =182块。

②砼块布置按断面划分：两侧模共用砼块26个；底模共用156个。

22

③砼块在支架与底模上纵向具体分布：中横梁、端横梁合计49t ，需要21个砼块；中横梁分布方式为横桥向摆两层共两排，第一层每层4块，第二层每层3块，端横梁分部方式为横桥向摆两层一排，下层4块，第二层3块；箱梁部分腹板处：每个腹板处顺桥向摆一排，每排两层，每层1块；箱梁部分（除腹板）砼块横桥向平均分布。

3、预拱度计算与设置

跨中预拱度：δ＝δ1＋δ2＋δ3＋δ4＋δ5

其中，δ1为支架卸载后由上部构筑自重及活载一半产生的挠度；δ2为支架在荷载作用下的弹性压缩；δ3为支架在荷载作用下的非弹性压缩；δ4为支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；δ5为由混凝土收缩、温度变化引起的挠度。

预拱度值按设计要求留设，如设计无明确预拱度值时，可根据以往工作经验预拱

δ＝度值取3cm ，并按二次抛物线分配：

4δ⋅x ⋅(L -x )

L 2

式中，δx —距左支点x 的预拱度值；x —距左支点的距离；L —跨长。 预压测量点位沿纵、横、竖向分别如下设置：

①、纵向每8m 设一道观测断面，墩位横梁处（含承台基坑回填范围）、支架分区的中心及相接处均需设置。

②、横向分别设置在梁中心（含承台基坑回填范围）、腹板处。 ③、竖向分别设置在下托底（1#点）、顶部竹胶板底（或顶）（2#点）。 ④、预压测量方法见下表：

标高测量的方法采用水平仪测量。在支架搭设完成，且模板铺设完成后，按照前述的观测点位进行原始数据测量，第一次荷载加载完毕后进行为期24小时的沉降观测，第二次加载完毕后再进行为期24小时的沉降观测。支架变形稳定后不小于6小时（且预压时间不少于2天）方可卸载。卸载后再将所有测点观测一遍并记录在案。 预压观测记录表见下表：

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⑤、成果分析

根据预压测量成果，得出：1#点的沉降量即地基下沉量，2#点的沉降量减1#点的沉降量为支架、竹胶板、方木压缩变形量。由此两个量推出今后同条件的支架搭设过程中施工标高控制量（不再预压），同时预压检验支架的承载力及稳定性。

八、砼浇筑方案

（一）、浇筑第一次砼

1、为了减轻支架及地基负荷，减少梁体施工挠度，梁体分两次浇注，第一层浇至顶板与腹板交接处，比腹板高（倒角处）3cm ，以确保梁体外观质量。梁体采用砼公司提供的砼，用汽车泵灌注。混凝土浇注前对模板、钢筋、预埋件、支座等按设计要求和施工规范进行检查验收，方可开盘灌注。

2、浇筑时注意控制混凝土的坍落度，控制在16±2cm 。

3、砼浇筑作业计划：因箱梁砼现浇方量较大，每一联砼方量从300方至1100方不等，虽分两次浇筑，每次浇筑的砼方量仍非常大，为保证砼浇筑的进度，每次砼筑采用两台砼泵车同时浇筑，从每联端横梁位置向另一端逐跨浇筑完成；当桥梁纵坡较大时，应分段对称浇筑完成。

3、砼浇筑顺序为先底板后腹板，振捣完成后敲击底板下部倒角及腹板模板，检查有无空洞，如有空洞应加强振捣。待砼略为稳定后方可将底板泛出的多余砼铺平底板。浇筑腹板应严格按照30cm 一层，两侧腹板应对称分层浇筑。

4、在箱梁腹板与顶板连接处、钢绞线锚固端以及其它钢筋密集部位，应特别注意振捣。为避免碰破波纹管，可先将振捣棒放在波纹管空档间，混凝土灌注后，再开动电机振捣，密实后垂直抽出振捣棒；振捣棒分30mm 和50mm 两种，30棒用于振捣钢筋

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密集部位，50棒用于钢筋较稀疏部位。浇筑时应随时检查模板、管道、锚固端钢板以及支座预埋件等，以保证其位置、尺寸符合设计要求。

5、箱梁混凝土浇筑期间设专人看模并设仪器观测支架沉降量，观测点每跨三个，分别在跨中和1/4L处，发现问题，及时处理。

6、按照设计要求预留排水孔、通气孔以及施工人孔，还要注意预留穿张拉管道的孔，预埋张拉时吊千斤顶的吊钩等。

7、第一次浇筑时腹板外侧标高严格按照控制条标高控制，保证两次浇筑接缝线性顺直；两次浇筑接触面必须严格凿毛，浇筑时必须清理干净。

（以单箱三室为例） （二）、浇筑第二次砼

1、混凝土浇筑前，将顶面的水泥浆和松散砼凿除掉，露出坚硬的混凝土粗糙面，用水冲洗干净。用人工及吹风机将模板内杂物清除干净，避免堵塞底板排水孔。主梁顶面预留孔四壁凿毛，填筑预留孔混凝土要振捣密实。

2、对支架、模板、钢筋和预埋件进行全面检查，同时对吊车、拌合站、罐车、发电机和振捣棒等机械设备进行检查，确保万无一失。

3、箱梁混凝土应在温度天气适当时开始进行浇筑，由于浇筑时间较长，故整个过程中要准备好照明设施，夜间施工的照明主要有三处：桥面、底模、输送泵处。

4、第二次浇筑顶板和翼板，两次浇筑接缝按施工缝处理。混凝土浇筑从一端向另一端呈梯状分层连续浇筑，上层与下层前后浇筑距离保持2m 左右，在下层混凝土初凝前浇筑完成上层混凝土并随时检查混凝土的坍落度。

5、混凝土振捣采用插入式振动棒，移动间距不应超过振动棒作用半径的1.5倍，作用半径约为振动棒半径的8~9倍。振动棒振捣时与侧模保持5~10cm的距离，避免

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振捣棒接触模板和预应力管道等。振捣上层混凝土时，振捣棒要插入下层混凝土10cm 左右。对每一振动部位振捣至混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面平坦、泛浆为止，避免漏振或过振，每一处振完后应徐徐提出振动棒。

6、在混凝土浇筑过程中安排专人跟踪检查支架和模板的情况，模板若出现漏浆现象，采用海绵条进行填塞。为方便内模的拆除，在每跨布设人孔一个。 7、按预先焊接在钢筋骨架上的短钢筋控制顶板砼标高及横坡度。

8、砼浇筑达到标高后，用提浆棍滚压，使其表面出浆，便于抹面。提浆棍滚压后，紧跟着人工抹面，第一次先严格按照砼面高程来粗平，待砼面泌水较少时进行精平。抹面时要架设木板，不得踩砼面，以免影响平整度。箱梁砼表面极易出现收缩裂缝，为避免收缩裂缝的出现，最后压面的操作人员应一字排开，反复搓抹。

9、混凝土收浆抹面后进行人工拉毛，采用钢丝刷横桥向拉毛，深度控制在1~2cm。要掌握好拉毛时间，早了带浆严重，影响平整度，晚了则拉毛深度不够，一般凭经验掌握，在砼表面用手指压时有轻微硬感时拉毛为宜。分两次进行抹面。第一次抹面对混凝土进行找平，在混凝土接近终凝、表面无泌水时，进行二次抹面收光。然后横桥向进行拉毛处理。拉毛结束后及时做好保护工作，确保箱梁顶面平整度满足±10mm 。 10、养生

混凝土养生采用土工布覆盖洒水养生，保证混凝土表面始终处于湿润状态，养生时间不少于7天。用于控制张拉、落架的混凝土强度试块放置在箱梁室内，同条件进行养生。养生期内，桥面严禁堆放材料。

二次浇筑砼示意图

（以单箱三室为例）

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九、安全保证措施

1、安全保证体系

为达到上述目标, 加强施工安全管理, 建立健全管理的各项规章制度, 落实安全生产责任制, 杜绝重大安全事故的发生。在处理工期、效益、安全的关系上, 我们始终坚持" 安全第一" 的思想, 任何时候不以牺牲安全为代价, 重视安全工作, 认真落实责任, 强化安全管理。

安全、高效、低耗是我公司的管理宗旨, 针对本标段具体情况, 项目经理部将以项目经理为安全生产小组组长, 亲自领导相关安全职能部门, 实行层级责任制, 对现场施工安全进行管理。安全机构管理体系如下:

说明:

a. 项目部设安全生产领导小组, 项目经理任组长, 为安全第一责任人:

b. 工地设专职安全员并有劳动部门颁发的上岗证, 现场管理负责人全面协助其做好安全工作:

c. 各相关职能部门都设置兼职安全工作人员来做上下级安全指示的接口:

d. 班组长、分队长兼任本班组、分队的安全员。

支架及高处作业前逐级进行安全技术教育及交底, 高处作业的设施和设备, 在投入使用前, 必须经检查确认完好后投入使用。

搭设支架作业人员, 必须经培训, 经考核合格后方可上岗作业。

支架搭拆过程中在相应位置设置安全警戒区派人监护, 上下同时作业地段必须设 27

置安全隔离防护措施, 严禁上、下同时拆除作业。高处作业人员的衣着要灵便, 脚下要穿软底防滑鞋。

2、安全保证技术措施

(1)支架基础按技术要求进行处理, 并做好基础表面排水。

(2)按技术交底要求搭设支架、脚手架, 剪刀撑按交底要求设置。剪刀撑遇立杆必扣, 扣件扭力达到规范要求。

(3)同一跨钢管、扣件采用同一规格型号。其材质必须符合国标的有关规格。对使用旧扣件之前应进行检查、有裂缝、变形、滑丝螺栓的严禁使用。

(4)支架搭设人员须经培训合格后持证上岗, 进入高空作业必须配带安全帽、系安全带、穿防滑鞋, 不得穿拖鞋上班。班前班中不得饮酒。

(5)在支架上同时进行多层作业时, 各作业层之间设置可靠的防护棚档以防止上层坠物伤及下层作业人员。

(6)严格按技术交底图施工。当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业，并安排专人进行支架检查。雨、雪后上架作业应有防滑措施。

(7)脚手架在人行通道或平台处设置围栏和警示标志, 并按有关规定设置安全网。脚手板要绑牢, 无探头板, 并要牢固地固定在脚手间的支撑上。

(8)不得在支架基础及邻近处进行挖掘作业, 否则应采取有效的安全防护措施。

(9)登高人员应按正常梯道上下, 严禁乘坐运送物件的吊机直接上下。

(10)支架、脚手架使用前应有专职安全员进行检查、验收, 公司安质室、技术检查合格后挂牌标识。

3、构造要求保证措施

⑴杆件设置连接的部距、跨距、支撑等构造尺寸符合搭设要求。

⑵地基不得有积水、松动、悬空等现象，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度大约在60cm 左右；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m 。

⑶模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪力撑；中间纵、横向由底到顶连续设置竖向剪力撑，其间距小于等于4.5m 。

⑷剪力撑的斜杆与地面夹角应在45º-60º之间，斜杆应逢立杆必扣。

⑸当模板高度大于4.8m 时，顶端和底部必须设置水平剪力撑，中间水平剪力撑设置间距应小于或等于4.8m 。

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⑹支架与墩柱应通过钢管可靠连接，可以提高支架整体稳定性。

4、支架拆除

(1)支架拆除时划分作业区, 周围设绳绑围栏或竖立警戒标志, 地面设专人指挥, 禁止非作业人员入场。

(2)拆支架的高处作业人员应戴安全帽, 系安全带, 扎裹腿, 穿软底鞋方允许上架作业。

(3)拆除顺序应遵守由上而下, 先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑, 而后小横杆、大横杆、立杆等, 并进一步一清原则依次进行, 要严禁上下同时进行拆除作业。

(4)拆立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣, 拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时, 应先拆中间扣, 然后托住中间, 再解端头扣。

(5)拆除时要统一指挥，上下呼应, 动作协调, 当解开与另一人有关的结扣时, 应先通知对方, 以防坠落。

(6)大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道等, 应在大片架子拆除前先进行加固, 以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。

(7)拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线, 以防止事故发生。

(8)拆下的材料, 应用绳索栓住杆件利用滑轮徐徐下运, 严禁抛掷, 运至地而的材料应按指定地点, 随拆随运, 分类堆放, 当天拆当天清, 拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。

(9)在拆架过程中, 不得中途换人, 如必须换人时, 应将拆除情况交待清楚后方可离开。

5、保证道路安全运行措施

(1)高架桥施工期间, 支架两侧施工期间安排专职安全防护人员进行安全防护。并设置交通指示牌, 指示车辆及行人通行。

(2)在与周边道路相接交口, 设置交通指示牌, 提示过往车辆绕道行驶。

(3)在支架搭设施工前, 在线路两侧设置夹心板围墙, 保证施工过程中任何物品不干扰外界交通。

6、防止高处坠物措施

(1)施工过程中在墩柱、桥梁边缘翼缘板处设置安全防护网或防护板。防护网高度不低于1.2米。

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(2)从事高空作业人员, 定期进行安全教育和培训, 提高施工人员安全意思。

(3)从事高空作业人员, 定期进行体格检查, 凡不适宜高空作业的人员, 不得从事此项工作。作业人员拴安全带、戴安全帽、穿防滑鞋。

(4)高空作业人员应配给工具袋。小型工具及材料应放入袋内, 较大的工具, 拴好保险绳。不得随手乱放, 防止堕落伤人, 严禁从高空向下乱扔乱丢。

(5)双层作业或靠近交通要道施工时, 设置必要的封闭隔离措施或设置护人员及有关施工标志。

7、保证人身安全措施

所有参建工人均进行岗前安全教育, 要认真学习, 做到人人熟知, 并始终贯穿在施工全过程中。

特殊岗位和技术工种, 如安全员、工班长、机械操作员等, 要进行岗前培训, 经考试合格后, 持证上岗。

所有现场施工人员必须挂牌上岗。

严禁酒后上岗, 严禁疲劳上岗。

配齐配足劳动安全防护用品, 确保安全防护。

过渡道路两端应按规定设防护栏及警告标志, 夜间应挂警示灯。

施工现场设安全标志, 危险作业区要悬挂警示标牌。

施工运输车辆必须严格遵守城市和公路交通规则, 文明行车。

电工值班操作时, 必须穿绝缘鞋。

变压器周围设安全防护栏。

起重臂下严禁站人。

施工脚手板不得有探头板。

高空作业必须拴安全带。患有高血压、癫痛病等人不得从事高空作业。

8、夜间施工安全保证措施

夜间施工, 要加强照明和安全防护工作, 高空作业不允许安排在夜间施工。

夜间施工要做好统筹安排, 尽量避免交叉作业。

加强施工现场指挥力量, 现场派专人指挥。

尽量缩短夜间施工作业时间, 保证夜间施工作业人员有足够的睡眠, 避免夜间作业人员出现疲劳状态, 避免发生不必要的质量、安全事故。

加强夜间施工照明设施, 保证施工现场有足够的照明。

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十、施工安全应急预案

1、目标

支架搭设施工现场可能发生的安全事故有：坍塌、物体打击、高空坠落、机械伤害、触电、钢材吊运安全等。应急预案的人力、物资、技术准备主要针对这几类事故。在施工过程中，按照“安全第一、预防为主、综合治理”的原则，把保证人生安全放在首位，做到施工和运营统筹兼顾，合理安排，强化管理，确保施工安全。

2、应急处理原则

⑴、项目工地发生安全事故时，抢救受伤人员是第一位的任务，现场指挥人员要冷静沉着地对事故和周围环境作出判断，并有效地指挥所有人员在第一时间内积极抢救伤员，安定人心，消除人员恐惧心理。

⑵、事故发生地要快速地采取一切措施防止事故蔓延和二次事故发生。

⑶、要按照不同的事故类型，采取不同的抢救方法，针对事故的性质，迅速作出判断，切断危险源头再进行积极抢救。

⑷、事故发生后，要尽最大努力保护好事故现场，使事故现场处于原始状态，为以后查找原因提供依据，这是现场应急处置的所有人员必须明白并严格遵守的重要原则。

⑸、发生事故单位要严格按照事故的性质及严重程度，遵循事故报告原则，用快速方法向有关部门报告。

3、突发事件应急小组

我部成立由项目经理豆德存为负责人的应急小组，共有6人组成。应急小组必须在接到报告15分钟内赶到事故现场，全面掌握现场情况并及时采取有效的应急措施，服从路政及交警部门的统一安排。

人员名单及联系方式如下：

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4、应急预案

9.4.1、支架搭设中的坍塌

（1）、原因：支架搭设速度不均匀，造成某一区域搭设高度过高，且未及时加以固定（水平加固杆件和剪刀撑等加固支撑）；支架底部底托未垫实，造成局部失稳坍塌。

（2）、预防：要求速度一致，均匀；及时对已搭设的支架进行固定（包括扫地杆、水平加固杆件和剪刀撑等的加固设置）；地基处理严格按照交底执行，检查每个支架下底托的垫实情况，及时垫实。

（3）处理：对坍塌临边先进行加固，然后拆除坍塌的支架，重新检查搭设。

9.4.2、浇注箱梁混凝土时的坍塌

（1）、原因：个别支架失稳，引起连锁反应，造成局部坍塌；局部模板底部木方格栅断裂引起局部坍塌。

（2）、预防：选用材质和尺寸合格的、无锈蚀、无弯曲的材料；正确的布置支架；选用无裂纹、无结疤的落叶松之类的合格材料且布置准确。

（3）处理：立即停止浇注混凝土，并对坍塌区域模内混凝土加以清除（可用高压水冲除，必须扩大清除范围，以减少日后凿除的工作量。）。然后待混凝土终凝后，开始清理现场；拆除模板、凿除松散混凝土、剔除变形的钢筋；清除地面废料；更换支架、模板、木方格栅和钢筋，重新浇注混凝土。

9.4.3、预应力张拉时的坍塌

（1）、原因：未完整无缺地设置好剪刀撑，确保其应有的整体稳定性；预应力张拉过程，梁体起拱变形，对支架产生水平力，而支架不足抵御该水平力，造成坍塌。

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（2）、预防：支架搭设严格按照交底执行，并进行纵横向和水平向的加固，保证支架的整体稳定性，局部可以将支架与立柱联系在一起，增加支架的稳定性。

（3）处理：加快张拉的速度，使梁体尽快地建立预应力，然后再处理支架。

9.4.4、拆除时的坍塌

（1）、原因：局部拆除速度过快造成失稳；过早拆除剪刀撑等有稳定作用的加固件，甚至先拆除了下面的杆件或干脆予以整体拉倒。

（2）、预防：拆除时必须按照施工操作规程、操作程序，均匀地先上后下、先中后支点进行拆除，操作人员持证上岗，工前进行认真详细的交底。

（3）处理：对坍塌临边先进行加固，然后再拆除坍塌区域的杆件，最后总体拆除。

9.4.5、高空坠落

（1）、原因：操作人员未按规定系好安全带；抛掷物品以致物品从高空坠落或物品在缝隙中漏下；脚手板有翘头现象。

（2）、预防：操作人员必须正确使用安全带，教育职工对物品的高空传递都必须用绳索系好，严禁抛掷；固定脚手板，尤其是两端，不使其翘头；安装密目安全网等临边防护措施，尤其在门洞上方，以防止物品的落下；组织安全人员进行巡逻督促检查和补救。

（3）处理：组织对受伤人员的抢救；对损坏的临边设施进行补救。

9.4.6、混凝土浇注过程不连续

（1）、原因：运输车辆过少且完好率不高；运输途中交通堵塞；搅拌中心突然出现故障；汽车泵没有备用且维修不及时；浇注顺序不合理。

（2）、预防：在施工现场配置一台120KW 发电机, 防止在砼浇注过程中出现跳闸或停电等突发事件的发生；加强与混凝土拌合站的联系，确保浇筑时的连续性，同时与商品砼公司预订好砼运输车三辆、汽车泵1－2台，事先与商品砼公司签订协议，若在箱梁砼浇注过程中出现砼供应中断的情况下，能够确保在半小时内将砼送至施工现场，同时对商品砼的原材料进行把关，保证混凝土外光内实，色泽一致；在浇注混凝土前认真进行交通组织布署，考察现场确定泵车停靠位置及砼运输车辆的行驶路线，并充分考虑备用线路，准备充足的材料和机械设备。在各个路口安排专人负责指挥交通，对于方量较小的段落尽量安排在夜间浇注，避免在白天交通高峰期浇注；严格按照交底要求进行浇注混凝土，确保程序、次序满足要求，顺序渐进。

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（3）处理：在砼浇注过程中，搅拌中心出现故障时，立即派技术人员进行抢修，并及时与商品砼公司联系，必要时将安排使用商品砼，派试验人员进驻砼公司严格控制，并充分考虑坍落度的损失。出现交通堵塞时，组织应急小组立即配合交警部门进行疏导。同时，安排装载机和挖掘机清理现场，开辟一条备用通道，确保砼浇注的连续性；机械设备包括砼运输车、汽车泵等按照事先的约定，半小时内全部到位；现场派技术员、施工员和试验人员严格把关，控制程序与质量。

十一、应急预案启动程序

1、应急预案的启动前提

施工场区发生重大事故前兆或发生评估预测为：

⑴、死亡数在1人以上；

⑵、直接财产损失在4万元以上；

⑶、对施工场区外的影响有明显的破坏或人身伤亡。

2、应急预案的启动和响应

当事故的评估预测达到起动应急预案条件时，由应急总指挥发出启动应急反应预案令，启动应急反应公司总部一级应急反应行动组织和项目经理部二级应急反应行动组织， 按应急预案的规定和要求以及事故现场的特性，执行应急反应行动. 根据事态的发展需求，及时启动协议应急救援资源和社会应急救援公共资源，最大限度地降低事故带来的经济损失和减少人员伤亡。

10.2.1、培训

应急预案和应急计划确立后，按计划组织公司总部、施工项目部的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能。

主要培训以下内容：

⑴、灭火器的使用以及灭火步骤的训练；

⑵、施工安全防护、作业区内安全警示设置、个人的防护措施、施工用电常识、在建工程的交通安全、大型机械的安全使用；

⑶、对危险源的突显特性辩识；

⑷、事故报警；

⑸、紧急情况下人员的安全疏散；

10.2.2、演练

应急预案和应急计划确立后，经过有效的培训，公司总部人员每年演练一次。施

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工项目部在项目开工后演练一次，根据工程工期长短不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。

3、各类事故的处置程序和抢险措施

10.3.1、 处置程序

施工现场一旦发生事故时，施工现场应急救援小组应根据当时的情况立即采取相应的应急处置措施或进行现场抢救，同时要以最快的速度进行报警，应急指挥领导小组接到报告后，要立即赶赴事故现场，组织、指挥抢救排险，并根据规定向上级有关部门报告，尽量把事故控制在最小范围内，并最大限度地减少人员伤亡和财产损失。公司及各在建工程项目部制定出本单位的安全消防通道及安全疏散道路路线图，并确保通道的畅通，遇突发紧急事故时，由专人指挥与事故应急救援无关人员的紧急疏散，根据不同的事故，明确疏散的方向、距离和集中地点。

10.3.2、报警和联络方式

一旦发生事故时，施工现场应急救援小组在进行现场抢救、抢险的同时，要以最快的速度通过电话进行报警，如有人员伤亡的，要拨打“120”急救电话和公司报警电话；如果发生火灾，应拨打“119”火警电话和公司报警电话。

公司报警电话：

⑴、触电事故的抢险措施

一旦发生触电伤害事故，首先使触电者迅速脱离电源（方法是切断电源开关，用干燥的绝缘木棒、布带等将电源线从触电者身上拨离或将触电者拨离电源），其次将触电者移至空气流通好的地方，情况严重者，边就地采用人工呼吸法和心脏按压法抢救，同时就近送医院。

⑵、高处坠落及物体打击事故的抢险措施

工地急救员边抢救边就近送医院。

⑶、坍塌事故的的抢险措施

一旦发生事故，应尽快解除挤压，在解除压迫的过程中，切勿生拉硬拽，以免进一步伤害，现场处理各种伤情，如心肺复苏等。同时，就近送医院抢救。严重可能全身被埋，引起土埋窒息而死亡，在急救中应先清除头部的土物，并迅速清除口、鼻污物，保持呼吸畅通。

⑷、机械伤害事故的抢险措施

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对于一些微小伤，工地急救员可以进行简单的止血、消炎、包扎；比较严重的就近送医院。

10.3.3、应急电话

⑴、通讯在事故应急处理中的作用意义

在安全生产方面进行现场事故的应急处理电话、通讯的畅通和正确应用，对事故的及时急救、控制事故的严重度具有很大的作用，发生事故和情况向远程有关单位部门发报救电话。工伤事故现场重病人抢救报救拨打120救护电话，请医疗单位急救。火警、火灾事故报救拨打119火警电话，请消防部门急救。发生抢劫、偷盗、斗殴等情况拨打匪警电话110，向公安部门报警救助。

⑵、保证电话在事故发生时应用和畅通

工地应安装电话装置，没有条件安装电话的工地应配置移动电话。电话可安装于办公室、值班室、警卫室内。在室外附近张贴119电话的安全提示标志，以便现场人员了解，在应急时快捷地找到电话拨打报警报救。电话一般应放在室内临现场通道的窗扇附近，以便节假日、夜间等，房内无人、上锁，有紧急情况无法开锁时击碎窗玻璃，就可向有关部门、单位、人员拨打电话报警报救。电话旁应张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话。

⑶、电话报救须知

救护电话号码为“120”，火警报警电话为“119”，拨打电话时要尽量说清楚以下几件事：

①、说明伤情（病情、火情、案情）和已经采取了什么措施，好让救护人员事先做好急救的准备。

②、讲清楚伤者（事故）在什么地方，什么路几号、什么路口、附近有什么特征 ③、说明报救者单位、姓名（或事故地）的电话或传呼机或传呼电话号码以便救护车（消防车、警车）找不到所报地方时，随时用电话通讯联系。基本打完报救电话后，应问接报人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话，通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时给予清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。

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附件:（1） 支架横断面图；

（2） 支架平面图；

（3） 支架纵断面图；

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